电子膨胀阀TRAE50H美国Emerson。T系列可拆式热力膨胀阀是专为中大型商用空调,冷水机,屋顶机,热泵系统及冷冻应用设计.
特点:可拆式结构,便于安装和维护。双向流通能力,在热泵系统中,使用一个T系列膨胀阀既能控制制冷也能控制制热时的过热度。外部过热度调节。不锈钢动力头(18冷吨以下)。动力头,阀芯,和法兰均可拆卸。冷量范围从1/2至100冷吨(R22)。最高运行压力:450psig(31bar)。法兰螺栓扭矩:34NM.
热力膨胀阀
ThermalExpansionValves
采用不锈钢制冷阀芯和动力头,消除了由于腐蚀引起的膨胀阀故障
全封闭式,防泄漏结构
结构紧凑,节省空间
经流体分光计检测,保证外部泄漏量小于0.1盎司(2.83克)/年
选项
适用于R410A制冷剂的ZW195动力头充注方式
过热度可调节式或不可调节式
标准螺纹接口SAE或焊接接口ODF连接方式
外平衡或内平衡方式_规格
内置止回阀在热泵系统中允许流体反向通过,节省了额外的管路和
最大工作压力:48.26巴
止回阀
内置泄流孔可以平衡系统中的压力,可用于压力停机控制的压缩机
系统
B系列热力膨胀阀是平衡阀口膨胀阀。典型的应用领域包括超市冷冻
柜、冷柜、冷冻机、制冰机和空调系统。B系列热力膨胀阀可在相当宽
广的运行工况下运行。
特性
采用不锈钢材料制作阀芯和动力头消除了由于腐蚀引起的膨胀阀
故障
全封闭式,防泄漏结构
结构紧凑节省空间
双向流的性能特点,可在热泵系统中只使用一个阀门控制制冷和制
热模式的过热度
平衡阀口结构可补偿由于外部环境变化、化霜、热回收或蒸发器
负荷变化而引起的压力改变
选项
适用于R410A制冷剂的2W195动力头充注方式
外平衡方式
内置泄流孔可以平衡系统中的压力,可用于压力停
机控制的压缩机系统
采用ODF焊接连接
过热度可调或不可调节式
AA1/4HC,AA1/2HC,艾默生EMERSON膨胀阀AA1HC,艾默生EMERSON膨胀阀,AA1-1/2HC,
AAE2-1/2HAA,AA2-1/2HCA,艾默生EMERSON膨胀阀,AAE2HC,AA2HCA,艾默生EMERSON膨胀阀,AAE3HC,AAE3HCA,艾默生EMERSON膨胀阀,AAE4HC,AAE4HCA,艾默生EMERSONA/B系列膨胀阀AAE5HC,AAE5HCA,艾默生EMERSONA/B系列膨胀阀艾默生EMERSONA/B系列膨胀阀AAE5HW100,AAE5HAA,AAB3HCA,AAEB4HCA,AAEB5HCA,AA1/4SC,AA1/4SW45,AA1/4SZ,
艾默生EMERSONA/B系列膨胀阀AA1/2SC,AA1/2SW45,AA1/2SC,AA1/2SZ,AA3/4SW45,
AA1/2SW45,AA1SW45,AAE1-1/2SW45,AAE1SW45,AAE1-1/2SW45,AAE2SW45,AAE2-1/2SW45
AAE3SW45,AACE1-1/2ZW195,AACE2ZW195,AACE3ZW195,AACE4ZW195,AACE5ZW195,艾默生EMERSONA/B系列膨胀阀AACEB1-1/2ZW195,AACEB2ZW195,AACEB3ZW195,AACEB4ZW195,
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AACE4HCA,AACE5HAA,AACE5HCA,AACB1-1/2HCA,艾默生EMERSONA/B系列膨胀阀
AACB2HCA,AACEEB3HCA,AACB4HCA,艾默生EMERSONA/B系列膨胀阀,膨胀阀,艾默生膨胀阀BAE1-1/2ZW195,BAE2ZW195,BAE3ZW195,BAE4-1/2ZW195,BAE6ZW195,BAE1-1/2ZW195艾默生EMERSONA/B系列膨胀阀,膨胀阀,艾默生膨胀阀BAE2ZW195,BA3ZW195,BAE4-1/2ZW195,
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电子膨胀阀TRAE50H美国Emerson。　灵敏的感压元件，精准的输出信号；
　　全封闭结构；
　　PT5-xxM系列压力传感器带有7/16-20UNF（标准细牙螺纹）及顶针；
　　输出信号为4~20mA；
　　标准化温度和压力的范围符和空调和冷冻的应用要求；
　　在整个温度范围减少满标偏差；
　　M12接头和不同长度的连接线便于安装及选用；
　　抗震，抗脉冲；
　　防护等级：IP65
　　遵循ECEMC指令的CE认证。

电子膨胀阀TRAE50H美国Emerson
　　热力膨胀阀由三部分组成，即：感应机构(感温包、毛细管、膜盒)、执行机构(膜片、推杆、阀芯)及调整机构(调整杆、弹簧)。在感应机构中充有感温工质，利用它的压力通过膜片和推杆使阀门打开。膨胀阀本身是接在蒸发器的进口管上，其感温包是敷在蒸发器的出口上。进入蒸发器的制冷剂液体，在到达蒸发器出口之前，例如在A—A截面上，就已全部汽化，因而在出口处已成为过热蒸汽。感温包内的感温工质的温度可以认为与蒸发器出口制冷蒸汽的温度相同，因而感温工质便有一定的压力。正是这一压力，通过膜片和推杆将阀门打开。当蒸发器的热负荷增大，因而供液量显得较少时，蒸发器出口蒸汽过热度增大，使感温包中感温工质的温度升高，压力增大，于是阀口开大，供液量增加；反之，当蒸发器热负荷减少，因而供液量显得较多时，制冷剂的过热度减少，因而感温工质的压力减小，于是在弹簧的作用下阀门关小，供液量随之减少。这样便可根据蒸发器的热负荷变化，由蒸发器出口制冷剂蒸汽过热度的大小来调节供液量。
例2
系统制冷量（R407C） 55 kW
蒸发温度 +5°C
最低冷凝温度 +30°C
液体温度 +25°C
无MOP阀
计算：
1. 理论压差：
压差为Pc - P0 = 13.6 – 5.5 = 8.1bar
2. 压力损失
通过分配器的压损 = 1bar
在管道、电磁阀、干燥器、视液镜、接头等处的压损 = 0.6bar
总压损 = 1 + 0.6 = 1.6bar
3. 通过阀的有效压差：
8.1 - 1.6 = 6.5bar
4. 修正系数：
第9页表中R 407C对应压差为6.5巴时的修正系数
p = 6.5bar Kp = 1.31
第9页表中R 407C对应液体和蒸发温度为+25°C / +5°C时的修正系数
Kt = 0.85
5. 计算名义制冷量：Q0 x Kp x Kt = Qn
55 x 1.31 x 0.85 = 61.2
可从第6页的表中选择阀
适用的为TX6-N06，其名义制冷量为66.9 kW.