除雾器冲洗阀门的改进

  由于电动蝶阀的严密性和抗磨性明显高于电动截止阀，因此建议将脱硫塔吸收塔除雾器冲洗阀门由电动截止阀改为电动蝶阀。同时应该加强定期对除雾器冲洗电动阀门的严密性进行检查。

   冲洗程序的改进

  吸收塔的补水可全部由除雾器的喷淋水来平衡，在除雾器喷淋水程序控制上可作改进。由于水在上喷时，水流方向和气流方向一致，水雾很容易被气流带走，造成净烟气含水量大，因此上喷水的频率要控制，对于下层除雾器的向上喷水频率可加大，对于上层除雾器，向上喷水的频率应减少，剩余的水应该全部加在下层除雾器的下喷水，上，下层除雾器的下喷水由于是向下喷水可设计成连续喷水洗涤，喷头大小可按连续喷水来设计，保证zui小的稳定水量，保证下层除雾器洗涤干净。

  对除雾器差压测量装置进行校验、管道进行吹扫。并根据zui初显示的数值判断，差压变送器的正负取样管安装错位，对其进行正负侧管道改造，确保测量信号准确。建议采用环形取压，同时带吹扫。只有准确的压力测量，才能正确的进行监控。

  对除雾器冲洗水阀行程反馈装置进行改造， 避免除雾器冲洗程控顺序执行过程中由于冲洗水阀的反馈不到位而终止冲洗程序。 由于冲洗水阀在一段时间没有运行后重新开启时需要较长时间， 故把每个冲洗水阀开关时间的故障反馈时间延长到10 s。避免由于开启时间长导致D C S误判断冲洗水阀故障。

 除尘脱硫塔吸收塔在运行过程中，一方面为保证亚硫酸盐足够的氧化率，需要强制鼓入氧化风;另一方面，塔内浆液的逆喷淋是一个强烈的液气接触过程，这给塔内泡沫的产生提供了外部条件。当运行过程中产生泡沫的内部化学条件成立时，气体将分散于液体中形成气一液分散体。因此，当吸收塔内不溶性气体被液体包围时，将形成一种极薄的吸附膜，由于表面张力的作用，膜将收缩为球状而形成具有一定体积的泡沫。由于气体与浆液的密度相差很大.已形成的泡沫在液体浮力的作用下很快上升到液面。若此时浆液的表面张力较小，由于在液体强烈的紊流作用下，浆液中的气体也冲破液面而聚集成泡沫。      

 由此可见，吸收塔内泡沫的产生必须具备3个条件:气液充分并连续接触;气液的密度差别较大;表面张力较小。       

事实上，在除尘脱硫塔正常运行的吸收塔中，由于喷淋浆液、搅拌器和氧化风的共同作用，前2个条件一定满足，运行中表面仍然存在有少量起泡现象，只不过在起泡过程中，其液膜逐渐变薄，当液膜厚度低于临界值时自然破裂。但是当浆液中混入具有表面活性物质或起泡物质时，泡沫体系的不稳定性减弱，液膜修复能力增强，可以阻止液膜的进一步变薄。

针对传统双碱法脱硫塔脱硫工艺存在碱液置换效率低以及废液废渣处理缺陷等问题，对传统工艺进行改进.  

     Ca ( OH) z置换NaOH置换效率较低一方面可能是因为Ca(OH)z溶解度很低，0℃时溶解度仅为0.185 mg/L，且随温度的升高溶解度下降，导致反应进行缓慢;另一方面可能是因为浆液成分复杂，反应物Ca ( OH) z和钠盐接触机会减少，传质受阻，反应缓慢。从图2可知，改进型工艺将单级置换反应池改为三级，均布石灰浆液投加装置，浆液逐级溢流。反应池pH值控制在9一11之间，若pH值偏低，增大石灰浆液相应管路阀门开度;反之，则减小阀门开度。

另外，三级反应池均设置搅拌及氧化装置，浆液停留时间设计为1.5h，反应池通常设计为方形或圆柱形，高度3.0~4.0m之间，确保搅拌曝气均匀、反应物接触充分、反应及氧化更完全;还可防止产物和粉尘杂质等结垢结块导致设备堵塞影响系统运行。氧化风机可按理论量风量的1. 8一2. 5倍进行设计选型，确保石膏浆液充分氧化，同时对浆液也起到一定的搅拌混合作用，进而提高反应速率。由于反应池浆液成分复杂，考虑耐磨防腐等工况因素，氧化管路及石灰浆液管路采用玻璃钢材料，搅拌器轴及叶片为碳钢衬胶。       

主要成分为CaS04 ' 2H20的脱硫塔脱硫废渣采用二级脱水工艺，浆液先经过旋流器进行一级脱水，提高浆液浓度，由旋流器底部落入真空皮带脱水机进行二级脱水，从而得到含水率较低的石膏;滤液流至清夜池循环利用，当C1一1浓度大于20000uL/L时，适当外排至厂区污水处理系统，减少对设备的腐蚀。脱硫塔清夜池pH值控制在8. 0一9. 0之间，当pH值过低时补充适量钠碱。脱硫废渣二级脱水与单级板框压滤机脱水相比，具有过滤效率高、洗涤效果好、控制水平高、使用维修方便等优点，给企业生产管理带来便利。