次梁应=6.52×10/1.05×39.7=156.4N/mm≤[f]=205 N/mm
其中Y----截面塑性发展系数，取1.05；
[f]---- 钢材抗压强度设计值；
结论：满足要求。
4、稳定性计算
1）、求均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数Φ。
根据《钢结构设计规范》 （GB50017-2003）附表B.3
Φb=(570bt/lh)×(235/f)=(570×48×8.5/2000×100)×(235/235)=1.16
f----钢材的屈服强度或屈服点。
当Φb＞0.6的时候，根据《钢结构设计规范》 （GB50017-2003）附表B.1-2式
Φb=1.07-（0.282/Φb）=0.827
最终取Φb=0.827
2）、整体稳定验算
根据《钢结构设计规范》 （GB50017-2003）4.2.2式，整体稳定验算应按下式计算：
б=M/ΦbW≤[f]
б=9.098×10/0.827×62.137×10=177.04<205 N/mm
M—绕强轴作用的弯矩，W-按受压纤维确定的梁毛截面模量
结论：满足要求。
12.3主梁计算主梁选择12号槽钢，槽口水平 其截面特性为：
面积A=15.69cm,截面惯性矩I=391cm,截面系数W=87.1cm,惯性半径i=4.95cm,理论重量g=0.12kN/m，截面尺寸b=53mm,h=12.6mm,t=9.0mm。
1、荷载计算
1）、栏杆与档脚手板自重标准值：
本料台栏杆采用4#方钢、壁厚2.5mm，标准值为0.028 kN/m；
本料台档脚手采用0.8mm厚网孔板，标准值为0.12 kN/m；
Q=0.028×（1.2×10+3×2+2）=0.645 kN
Q=0.12×（3×2）=0.72 kN
2）、悬挑梁自重荷载Q=0.12×3×2=0.72 kN
静荷载设计值 q=1.2×(Q+ Q+ Q)=2.5 kN
次梁传递的集中荷载取次梁支座力
p=1.2×(0.213+2)×0.3×2/2+1.2×0.2×2/2=1.04 kN
p=1.2×(0.213+2)×0.6×2/2+1.2×0.2×2/2=2.36 kN
p=1.2×(0.213+2)×0.6×2/2+1.2×0.2×2/2+1.4×8/2=7.96kN
p=1.2×(0.213+2)×0.6×2/2+1.2×0.2×2/2=2.36kN
p=1.2×(0.213+2)×0.6×2/2+1.2×0.2×2/2=2.36kN
2、内力验算
水平钢梁的悬挑长度=4.0m;
可调拉杆拉结点距悬挑端距离L1=0.1m;
弯矩 M=ql+pl=+=10.6kN·m
3、内力验算
水平悬挑梁的抗弯强度设计值[f](N·m)=205 N·m
水平悬挑梁的弯矩应力按下式计算：
=11.2×10/1.05×62.1=171.8N/mm≤[f]=205 N/mm
其中Y----截面塑性发展系数，取1.05；
结论：满足要求。
稳定性计算
1）、求均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数Φb
根据《钢结构设计规范》 （GB50017-2003）附表B.3
Φb=(570bt/lh)×(235/f)=(570×53×9/3000×126)×(235/235)=0.72
f----钢材的屈服强度或屈服点。
当Φb＞0.6的时候，根据《钢结构设计规范》 （GB50017-2003）附表B.1-2式
Φb=1.07-（0.282/Φb）=0.68
最终取Φb=0.68
2)、整体稳定验算
根据《钢结构设计规范》 （GB50017-2003）4.2.2式，整体稳定验算应按下式计算：
б=M/ΦbW≤[f]
б=11.2×10/0.68×87.1×10=189.1<205 N/mm
M—绕强轴作用的弯矩，W-按受压纤维确定的梁毛截面模量
结论：满足要求。
12.4调节拉杆计算荷载计算：
可调拉杆所承受的荷载标准值为32.8/2=16.4KN，考虑到8倍安全系数后的荷载设计值为Fd=16.4×8=131.2KN
耳板的抗拉强度σL=Fd/A=131.2×10/（20×80）=82/MM＜f=205N/MM
耳板的抗剪强度 =1000×9.8／20×20=24.5N／MM
耳板与螺杆的焊缝强度；L:焊缝长，高10mm双面围焊，
σ=Fd/0.7LH=131.2×10/(0.7×180×10)=104.2N/MM2＜f=160N/MM
螺母与拉接杆的焊缝强度：L：焊缝长，高6mm，
σ=Fd/0.7HL=131.2×10/（0.7×6×2×3.14×35）=142.1N/MM＜f=160N/MM
拉接杆的抗拉强度计算：
σL=Fd/2A=131.2×10/3.14（35-31.5）=179.5N/MM＜f=205N/MM
