专家认为.该生产线设计合理，塑料土工格栅纵向拉伸的双极多点拉伸技术为国内外，横向拉伸技术采用了结构合理的夹具及先进可靠的调速手段与加温方式，生产线传动平稳，温度均匀。采用本技术生产的土工格栅，具有强度高、质录轻、价格低廉、性能可靠的特点。拉筋的蠕变会导致加筋土结构内部应力的改变，以致可能会产生整体失稳或过大水平变形.蠕变过程3个应力位变阶段的过渡点临界温度为玻璃化温度.r .x(弹性阶段与豁弹性阶段过渡点)和熔点温度几(豁弹性阶段与流动阶段过渡点)。为了研究HDPE单向拉伸塑料土工格栅的蠕变特性。

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该单双向塑料土工格栅项目盈亏平衡点小于50%，说明具有较强的抗风险能力或称该单双向塑料土工格栅项目经营风险性较小;经营安全度较高。由于该单双向塑料土工格栅项目设计的一些参数是在当前的条件下确定的，难以真实反映项目在经营期内的变化情况，这些数据和条件在将来的实际生产经营中还会有不同的变化，这些变化将从不同的角度影响项目的经济效益，还会给企业带来一定的风险。

抗腐蚀性是J一AL检修门最重要的特性，因其通常应用在很恶劣的工作环境中，如进人地下或楼层下，以及其它包括水和废水处理装置、泵房、公用设备和运输设施等.“我们选择VeMnn RF为材料作弹簧。还因其有很好的抗蠕变性”“我们需要一种具有很高的强度能够承受弹簧压缩时产生的反弹力的材料，因为这种检修门几乎是一直关闭着，故这个力一般很大，要能保证地道通口封闭”以上海某植物园加筋土工程为背最，通过一系列室内拉拔和直剪试验。塑料土工格栅的微观加筋机理--摩擦加筋理论，对于塑料土工格栅加筋土土与土工格栅表面的相互作用所形成的摩擦剪力可分为两部分如图2所示:土颗粒与土工格栅之间的摩擦剪力，土颗粒与土工格栅之间的咬合力(包括土颗粒与土工格栅的横向格棒之间的承端力和土工格栅孔内的土颖粒与塑料土工格栅孔外的土颗粒之问的摩擦剪力)。

拉拔试验得到的界面摩擦系数一般比直剪试验低，在这一点上，文献的试验研究，得到的结论与本文一致。单向塑料土工格栅加筋时，填料与筋材之间的表面摩擦力对界面抗剪强度起主导作用，拉拔曲线和直剪曲线一般表现为应变软化型;

本文结合奥运工程水上公园等项目、以单向塑料土工格栅为加筋材料，分别以粘土、粉土、粉细砂、砂砾料为填料，通过拉拔试验和直剪试验，对土工格栅与填料之间的界面作用特性进行研究和分析: 试验采用的土工格栅为我公司生产的单向土工格栅，横肋间距为25cm，其主要的技术指标如表I所示.

挖出后的土工格栅样片均呈现出不同程度的磨损，大部分有擦伤，肋条开裂很少，没有肋条断裂.试验结果显示同一型号土工格栅的施工损伤程度随填料粒径的增大而增加.通过对挖出的土工格栅样片和对应的同批次朱试验的塑料土工格栅进行室内标准拉伸，试验结果表明:填料粒径越大。

国外许多学者利用拉拔试验和直剪试验研究土工合成材料与填料的界面作用特性，土工合成材料包括土不织物、土工膜、塑料土工格栅、土工网等，填料主要是砂和钻性上。在国内，许多学者也利用拉拔试验和直剪试验研究了国产土工合成材料与填料的界面作用特性，但以往的研究人多针对土工织物。

土工格栅及辅件采用高密度聚乙烯（HDPE）,应有合格证书等质量证明文件，规格应符合设计要求，物理力学性质、指标应符合设计要求。土工格栅及辅件长期蠕变强度等强度指标应有试验报告，其检测内容符合GB/T 17689-2008《土工合成材料塑料土上格栅》关于高密度聚乙烯（HDPE）的规定和设计要求。如果简单地设似乱聚力来自纵横肋摩擦，而黏聚力来自横肋阻隔（实际上这两种作用存在相互影响)，当含水量小时，压实度低，因此横肋的阻抗作用小;随着含水量的增加，压实度的增加致使横肋阻隔作用越来越大，从而似黏聚力增大，而由于摩擦作用随含水量增加而降低，因此似厚擦因数也随之减小。

拉拔试验试验方法采取应变控制的方式。拉拔速率取0.5mm/min.如果在夹具头测水平位移。可能包含有夹具与格棚的滑动位移、缝口与夹具之间格栅的拉伸变形等。所以试验中在格栅的后部用位移传感器测定水平位移。直剪试验采取应变控制的方式，剪切速率取住0.5mm/min，土工格姗用环氧树脂粘在光滑铁板上，将铁板固定在加荷板上,在直剪车的前端放置位移传感器。土工织物握持力一般为0.3-6.0KN。撕裂强度——反映了试样抵抗扩一大破损裂口的能力，可评价不同土工织物和土工膜被扩大破损程度的难易，是土工合成材料应用中的重要力学指标。土工织物梯形撕裂强度一般为0.15---30KN，不加筋土工膜的梯形撕裂强度一般为0.03-0.4KN蠕变特性指材料在受力大小不变条件下，其变形随时间增长而逐渐增大的现象。

粘土是在饱和后进行的拉拔试验、不固结快拔试验币仅为才。可见饱和土样的接触面杭剪强度更低。砂质粉土和粉细砂与塑料格栅间接触面抗剪强度稍高于粘土。格栅在粘土、砂质粉土、粉细砂中的拉拔曲线特征均为:在拉拔至1-3mm，时开始出现拐点，随后曲线光滑地变化。接近于双直线。

该单双向塑料土工格栅项目经济效益的评价方法主要是根据国家发展和改革委员会、建设部2008年颁布的《建设项目经济评价方法与参数》(第三版，以下简称((方法与参数》)、《关于建设项目经济评价的暂行规定》，国家最新版本、现行的财税制度和行业有关规定，采用现行市场价格并结合了该单双向塑料土工格栅项目的具体情况，对项目的投入与产出进行科学、合理的财务评价和不确定性分析.

根据7年内650个样本的实测数据，按年份进行了数理统计，分析了单向拉伸塑料土工格栅的多项技术指标在各年份内的变化情况，技术指标包括质量、强度、伸长率、质量与强度比、各种型号产品的用量、合格率和各年强度与型号数比值。

该单双向塑料土工格栅项目选用具有国内先进水平的生产设备，所采用的生产工艺方案(技术路线)先进、成熟、可靠、经济合理，物料消耗低，适应市场需求。不仅有利于加快我市工艺美术品制造行业的规范化管理，控制环境污染，达到清洁生产的目的，而且能够有效地促进当地工艺美术品制造行业的快速发展，同时，为社会提供28个就业岗位，为我市财政收入做出应有的贡献，由此可见;

目前，关于拉拔或剪切速率对砂土中筋上界面强度的影响国内外研究并没有得出定论，Lopes等进行的砂土——塑料土工格栅拉拔试验结果表明，拉拔阻力会随着拉拔速率的增加而增加。而Tan等在做砂上——土工织物扭剪试验时发现，剪切速率对接触面抗剪张度的影响并不大。 在塑料格栅试验中，将加筋碎石土圆柱土样与未加筋的碎石土圆柱土样进行大型三轴对比试验就能发现，如果未加筋土在a1和a2的共同作用下达到极限平衡然而加筋碎石土在同样大小的。和a3作用下达不到极限平衡状态仍然处干弹性平衡状态如图4所示,这说明加筋碎石土的强度提高了。

在同一试验工况下，双向格栅的加筋效果要优于单向塑料土工格栅，对于黏性土加筋工况。对于黏性土，填料压实度影响拉拔界面强度和拉拔曲线发展形态，垂直应力影响界面剪应力峰值和峰值发挥时的位移水平，拉拔速率的增加会降低拉拔阻力峰值:对于砂土，填料相对密度增加，在一定程度上提高拉拔界面综合摩擦系数，不同垂直应力水平下拉拔曲线初始斜率基本相同，但界面剪应力峰值随着乖直应力水平的增加而增加，拉拔速率对拉拔曲线影响不大。对于塑料格栅.在正压力下，格栅最后被拉断。可见曲线经常表现为台阶状:在法向压力较高时，格栅最后被拉断:法向压力较小时，格栅在较大位移时拉拔力达到峰值。绘制出抗剪强度万与各级法向应力P之间的曲线.

砂土中双向塑料土工格栅加筋的界面综合摩擦系数要高于单向塑料土工格栅加筋，这一点也与黏性土试验得到的规律相似。对比分析单、双向格栅在砂土和黏性土中的加筋效果，除去填料密实度的影响，无论是单向塑料土工格栅还是双向塑料土工格栅工况，砂上试验得到的均略高于黏性土，差异不是很大。立足国内市场，采购国内生产厂商制造的设备，力求经济性和合理性.主要设备和辅助设备之间相互配套。该单双向塑料土工格栅项目所采用的设备均系能耗达标设备，而且短期内不会因能耗和环境污染问题而被淘汰。

对于塑料格栅.在正压力下，格栅最后被拉断。可见曲线经常表现为台阶状:在法向压力较高时，格栅最后被拉断:法向压力较小时，格栅在较大位移时拉拔力达到峰值。绘制出抗剪强度万与各级法向应力P之间的曲线.单双向塑料土工格栅生产项目属于工艺美术品制造行业，该单双向塑料土工格栅项目对其工艺流程、工程设施都有较为严格的标准化要求，建设项目厂址的选择一般应遵循以下原则:符合城乡建设总体规划，应符合xx市工业项目占地使用规划的要求，并与大气污染防治、水资源和自然生态保护相一致。

经过分析、比较，企业针对该单双向塑料土工格栅项目的具体情况，制定合理利用能源及节能的技术措施，有效的降低各类能源的消耗，远远低于“十二五‘，末单位工业增加值能耗指标，达到了同行业先进水平，项目使用的主要能源种类合理，能源供应有保障，从能源利用和节能角度考虑，从节能角度分析该单双向塑料土工格栅项目是可行的。

塑料土工格栅拉伸屈服强度(屈服点)的规定：我们从大量由声发射确定的塑料土工格栅拉伸屈服强度(屈服点)试验数据，经过统计分析后初步得到了拉伸屈服强度与极限抗拉强度之比。摘要:通过室内大型拉拔试验设备，对土工格栅在8组不同含水量的红黏土中的拉拔特性进行系统测试。

设由土的水平推力在该微分段拉筋中所引起的拉力为dT=T1-T2（假定拉力沿拉筋长度dL范围内呈非均匀分布);压住拉筋的土重为法向压力N;土颗粒与拉筋之间的摩擦系数为f(f=tga);b为拉筋的宽度.塑料土工格栅的宏观加筋机理刊以粘聚力理论，似粘聚力理论是根据以碎石土和水平布置一层或多层塑料土工格栅的加筋碎石土三轴试验结果分析得到的。

每组格栅共有7个应变测点，分别布置在格栅的横肋和纵肋中点处，见图 3。格栅表而很光滑，因此贴片前应将测点处的格栅用砂纸磨毛，特别是横肋处，由于表而不平整，应首先利用砂轮打平，再用砂纸扫磨。格栅埋在土中后，应变随拉拔荷载变化，由于横肋阻隔和纵横肋的摩擦作用，靠近前端的测点应变较大，后侧的应变则较小。格栅应变随拉拔荷载的变化。 本文结合奥运工程水上公园等项目、以单向塑料土工格栅为加筋材料，分别以粘土、粉土、粉细砂、砂砾料为填料，通过拉拔试验和直剪试验，对土工格栅与填料之间的界面作用特性进行研究和分析: 试验采用的土工格栅为我公司生产的单向土工格栅，横肋间距为25cm，其主要的技术指标如表I所示.我们还要进行不l解的研究克服上述诸问题，使塑料土工格栅在加筋土挡土墙中应用得更好.公路工程对土工织物及相关产品要求;土工合成材料的适用范围。土工织物及相关产品的质量要求:.单位面积质量、厚度、渗透性、孔径、拉伸率、拉伸强度、抗滑性等。

调整水流，使水头差达到7Omm士5 rnm，记录此值，精确到1mm。待水头稳定至少3Ds后，在规定的时间周期内，用量杯收集通过仪器的渗透水量，体积精确到10mL，时间精确到s。收集渗透水量至少1000ml，时间至少30s.塑料土工格栅筋材长期强度是加筋土结构设计中的重要参数，其受土工格栅在施工及其使用过程中的施工损伤、蠕变和生物化学侵蚀等因素的影响。 在塑料格栅试验中，将加筋碎石土圆柱土样与未加筋的碎石土圆柱土样进行大型三轴对比试验就能发现，如果未加筋土在a1和a2的共同作用下达到极限平衡然而加筋碎石土在同样大小的。和a3作用下达不到极限平衡状态仍然处干弹性平衡状态如图4所示,这说明加筋碎石土的强度提高了。黏性填料加筋结构的稳定性显著地受到含水星的影响，调查显示，雨水是导致加筋结构破坏的首要诱因，所以针对该项的研究也显得尤为重要。本文利用大型拉拔仪对土工格栅加筋红黏土进行了一系列拉拔试验，分别测试了不同含水量格栅的极限拉拔荷载与法向压力的关系以及拉拔程中应变沿格棚的分布，以此探求加筋机制。

已有研究表明，土工格栅蜗变引起抗拉强度折减系数较大。例如1996年人AASHTO规范，对土工合成材料用于加筋时，聚丙烯、聚乙烯材料的蠕变强度折减系数分别达到4. 0-5.0和2. 5 -- 5 . 0 。过大的折减系数和目前对折减系数认识的不一致限制了土工格栅在加筋土结构中的应用，导致现有加筋土结构没计中极少采用这一技术指标。

该单双向塑料土工格栅项目需要购置生产专用设备和检测设备等先进的生产设备、检验设备、辅助生产设备，确保该单双向塑料土工格栅项目的生产及产品检验的需要.预计购置安装主要设备26台(套、件)，计划投资53.3万元，主要生产设备及检验设备清单详见表一《主要设备投资明细表》该单双向塑料土工格栅项目在建设和生产过程中，可能产生建筑施工弃土和扬尘、施工机械噪声、建筑施工人员产生的生活污水和生活垃圾、装饰工程使用的涂料、油漆产生的废气等。测定土工合成材料与土之间的界面摩擦特性，一般都采用大型拉拔和直剪试验。国外许多学者利用现场试验、试验模型箱试验和数学分析研究了土工合成材料的拉拔特性，并建立了各种假设情况下的土工合成材料与填料间计算模型。近年来国内许多学者也利用直剪试验和拉拔试验研究了土工合成材料与填料的界面作用特性。

该单双向塑料土工格栅项目生产设备和检测设备应选择国内外现有的先进、成熟、可靠的设备，在主要设备选型上应遵循以下原则: 主要设备的配置应与产品的生产技术工艺及生产规模相适应，同时，能够达到节能和清洁生产的各项参数要求。另外，从单肋试样拉伸试验结果(见表2)可知，它与lrn宽试样拉伸试验结果(82KN/m)相当接近，表明此研制的夹具能基本消除大宽度与单肋试验之间差距。这点又为我公司产品今后需要简化试验时提供了可靠保证。