至于与工程应用、土的相互作用等有关的力学等指标值的测试标准，建议可由各行业部门及相关院、所的认证检测中心，另按各行业主持制订的规范(规程)所规定的具体项目及要求执行。这样可能会发挥各自优势而又不互相干扰(更不会矛盾冲突)，也不会严重脱离工程实践需要最终成为土工合成材料发展应用的障碍而被抛弃和取代。在软弱地基上修筑时，由干塑料土工格栅在填筑过程中逐层铺设，所以因填土引起的地基变形对加筋土档土墙的稳定性影响比对其它结构物小，地基的处理也较简单。塑料土工格栅加筋土挡土墙具有一定的柔性，杭振动性强，因此，它也是一种很好的抗振结构物。

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拉拔试验得到的界面摩擦系数一般比直剪试验低，在这一点上，文献的试验研究，得到的结论与本文一致。单向塑料土工格栅加筋时，填料与筋材之间的表面摩擦力对界面抗剪强度起主导作用，拉拔曲线和直剪曲线一般表现为应变软化型;

单双向塑料土工格栅项目建设投资由建筑工程费、设备购置费和其他费用组成。项目投资估算范围包括项目的厂房建设加工设备的购置、配套设施等工程内容。该单双向塑料土工格栅项目估算工程建设投资(固定资产投资)为101.6万元。该单双向塑料土工格栅项目计划购置和安装生产设备、检验设备、环境保护设备共26台件(套)，预计设备投资53.3万元。详见表一《主要设备投资一览表》。在生产工艺的节电技术和设备的生产效率、采用节能设备和节能技术、加强管理、认真操作的基础上，实现该单双向塑料土工格栅项目的低能消耗。供、配电系统的节电措施.该单双向塑料土工格栅项目根据企业生产车间的建筑布局，正确设计供配电系统，合理安排供电负荷及供电半径，优先选用节能型电气产品，通过运用科学管理手段和措施，实现供配电设备的经济运行，以保证供、配电系统的能效指标，采取相应的节能措施。

单双向塑料土工格栅项目的实施具有显著的经济效益和良好的社会效益。该单双向塑料土工格栅项目消耗的能源有电力、煤炭、汽〔柴)油和水，主要用能情况如下:耗电，单双向塑料土工格栅的生产装置，各种输送泵以及运转设备驱动电机的耗电。循环水、消防给水水泵、风机驱动电机耗电等。

如果简单地设似乱聚力来自纵横肋摩擦，而黏聚力来自横肋阻隔（实际上这两种作用存在相互影响)，当含水量小时，压实度低，因此横肋的阻抗作用小;随着含水量的增加，压实度的增加致使横肋阻隔作用越来越大，从而似黏聚力增大，而由于摩擦作用随含水量增加而降低，因此似厚擦因数也随之减小。

土工格栅及辅件采用高密度聚乙烯（HDPE）,应有合格证书等质量证明文件，规格应符合设计要求，物理力学性质、指标应符合设计要求。土工格栅及辅件长期蠕变强度等强度指标应有试验报告，其检测内容符合GB/T 17689-2008《土工合成材料塑料土上格栅》关于高密度聚乙烯（HDPE）的规定和设计要求。

塑料土工格栅是一种新兴的土工合成材料，近年来在加筋土挡土墙中得到广泛的应用。文中详细叙述了塑料土工格栅加筋土挡土墙的特点，塑料土工格栅与土相互作用的两种加筋机理:摩擦加筋理论和似粘聚力理论总结了塑料土工格栅加筋土挡土墙的优越性。

经过分析、比较，企业针对该单双向塑料土工格栅项目的具体情况，制定合理利用能源及节能的技术措施，有效的降低各类能源的消耗，远远低于“十二五‘，末单位工业增加值能耗指标，达到了同行业先进水平，项目使用的主要能源种类合理，能源供应有保障，从能源利用和节能角度考虑，从节能角度分析该单双向塑料土工格栅项目是可行的。握持强度实验是握持试样两端部分宽度进行的r一种拉力试验。它的强度由两部分组成:一部分为试样被握持宽度的抗拉强度，一部分为相邻纤维提供的附加抗拉强度。试验的难度较大，测得的结果也相差很多。 一般不作为设计依据，只可用作不同土工织物的抗拉强度比较。

单双向塑料土工格栅项目既符合国家的产业政策，而且符合地方产品规划，同时又符合公司经营发展宗旨，该单双向塑料土工格栅项目生产的产品具有广阔的销售市场和良好的发展前景.单双向塑料土工格栅生产所需原料易得、技术成熟、市场广阔，不仅企业经济效益突出，而且社会效益明显。在加筋结构中，如果滑裂面形状如图1所示，贯穿整个加筋材料。此时若沿滑裂面破坏，则破坏形式表现为筋材拉断或从土中拔出的破坏，故设计锚固长度时，应取拉拔强度指标。如果滑裂面形状如图所示的复合滑裂面.滑裂面的上部贯穿加筋材料，底部是沿筋材方向的那么破坏形式上部仍表现为筋材拉断或从土中拔出的破坏，计算时仍取拉拔强度指标，底部则表现为上部土体沿格栅接触面的滑动破坏、所以计算底部滑裂面时选用直剪强度指标较为合理。

每次摊铺压实厚度应通过压实试验确定，按《电力工程地基处理技术规程》执行，井且保证在填土上至少已砌好2层土袋。填土应特别注意靠近坡而处，尽量在格栅自由端处施工。填土而上、反包于土袋中的格栅应暂时折到土袋面顶上，以便于进行填料回填碾压施土。检杳回填土压实度和反包土袋在进行下一道塑料土工格栅摊铺之前，需要对回填填料进行压实度检测，压实度应符合设计要求。

相对湿度环境条件下，将一恒定静负荷施加于试样上，负荷均匀分布于试样的整个宽度，连续记录或按规定的时间间隔记录试样的伸长，该负荷保持1000h或更长时间，如果不足1000h试样发生断裂，则记录断裂时间。其原理和步骤如下:在按试样拉伸强度一定百分比预定的荷载的作用下进行蠕变测试，得到荷载试样达到10%应变的时间。

土工织物及相关产品的性能及质量检测试验:土工物厚度测定、单位面积质量测定、垂直渗透试验、径测定、拉伸试验、直剪摩擦试验。土工合成材料厚度的变化对织物的孔隙率、透水性和过滤性等水力特性有很大的影响。

塑料土工格栅加筋土档土墙节约占地，造型美观。由干墙面板可以垂直砌筑，可大量减少占地。挡土墙的总体布设和墙面板的形式图案可根据周围环境特点和需要进行设计.塑料土工格栅加筋土挡土墙造价比较低。而且随墙高的增加而愈加显著，因此它具有良好的经济效益。

拉拔试验得到的界面摩擦系数一般比直剪试验低，在这一点上，文献的试验研究，得到的结论与本文一致。单向塑料土工格栅加筋时，填料与筋材之间的表面摩擦力对界面抗剪强度起主导作用，拉拔曲线和直剪曲线一般表现为应变软化型;这种侧压力增量在式(2)中用“粘聚力c”来代替了。因此我们称这个“粘聚力”为‘似粘聚力”它反映了加筋土这种复合结构的材料特性。加筋的作用就是提高了土体的抗压强度和杭剪强度。塑料土工格栅加筋土挡土墙能得到迅速发展和广泛应用。

现在有很多利用粉煤灰等工业废渣作回填土的挡土墙，经证明也是可行的，并取得了很好的工程效果和社会经济效益。用粘性土作为填料并不合适一是因为粘性土的内摩擦角较小，二是它的低渗透性往往会存在超孔隙水压力降低加筋土的安全系数。另外，粘性土内存在过多具有腐蚀性的化学物质，降低筋材的耐久性。加筋结构的面板可把筋材在面板处折回或者把塑料土工格栅直接连接在其它构件上。 单、双向塑料土工格栅与不同填料的拉拔和直剪试验对比表明，直剪试验可以获得比相同工况下拉拔试验高的界面摩擦角，致使直剪试验的界面综合摩擦系数高于拉拔试验结果。随着我国民众生产水平的不断提高，市场上对单双向塑料土工格栅的需要量不断增加。

双向塑料土工格栅加筋时，由于塑料土工格栅孔眼而积大，填料对筋材的嵌锁咬合力对界面抗剪强度起决定作用，联锁咬合作用随着位移水平的增加而逐渐发挥，拉拔曲线和直剪曲线通常表现为应变硬化型。与单向塑料土工格栅相比，双向塑料土工格栅加筋表现为较高的界面黏聚力。针对排水砂垫层双向塑料格栅加筋工况，着重研究砂土.双向塑料土工格栅之间的界面特性，分析填料相对密度、垂直应力、拉拔速率对界面强度的影响，同时辅助一定数量的砂土·单向格栅试验。对比分析单、双向塑料土工格栅在砂土中的加筋，为了对比分析单、双向塑料脱岗塑料格栅在黏性土填料中的加筋效果和不同作用机制，进行了一组黏性土——双向格栅拉拔试验，控制填料压实度，试验得到二者的关系曲线。

由于它与传统的混凝土挡土墙和重力式挡土墙相比，具有诸下优点:组成加筋土的墙面板和塑料土工格栅预先制作，在现场用机械(或人工)分层填筑二这种装配式的方法，施工简便、快速，并且节省劳力和缩短工期加筋土是柔性结构物，能够适应地基轻微的变形。在土袋后方的塑料格栅上填铺2.0m左右宽的土料，在自由端拉紧塑料土工格栅并固定在填土上。为了避免塑料土工格栅在施工中受到损伤，摊铺填料时应按前进方向摊铺，机械履带与格栅之间应保持有150mm厚的填土层。应用诸如斗式挖掘机或是带有铲斗的推土机等机械设备来进行填土施土，日的是为了保证填土是通过倾倒的方式摊铺在塑料土工格栅上。

在软弱地基上修筑时，由干塑料土工格栅在填筑过程中逐层铺设，所以因填土引起的地基变形对加筋土档土墙的稳定性影响比对其它结构物小，地基的处理也较简单。塑料土工格栅加筋土挡土墙具有一定的柔性，杭振动性强，因此，它也是一种很好的抗振结构物。

如果在夹具头测水平位移，可能包含有夹具与格栅的滑动位移.缝口与夹具之间塑料格栅的拉伸变形等.位移偏大;而由于塑料格栅刚度较大.所以在试样后部测水平位移较为合理。粘土与塑料格栅接触面抗剪强度很低，不能提供足够的锚固力、尤其是对于拉拔力较大的塑料格栅及孔压未能充分消散的情况，以粘土为填料是不合适的。

下面根据我们初步进行的若干单肋拉伸试验，宽幅(lm)拉伸试验中所发现的几个问题作些阶段性探讨。更多的试验研究工作将在今后“受之于土，服务于土”的长期研究规划中陆续展开。目前我国各厂家所提供的产品抗拉强度数据，均从拉伸试验中节点或其边界破坏(与生产工艺有关)时的结果有关。栅条中部虽然断面尺寸相对最小反而会抗拉强糜最大〔定向拉伸最充分)。

在塑料格栅试验中，将加筋碎石土圆柱土样与未加筋的碎石土圆柱土样进行大型三轴对比试验就能发现，如果未加筋土在a1和a2的共同作用下达到极限平衡然而加筋碎石土在同样大小的。和a3作用下达不到极限平衡状态仍然处干弹性平衡状态如图4所示,这说明加筋碎石土的强度提高了。以粘土为填料进行直剪试验。结果表明:粘土与塑料格栅格栅间界面的剪切强度一般很低:砂砾料中的拉拔曲线呈台阶状，摩擦角不是常数:拉拔强度指标和直剪强度指标的适用情况不同。这些可以作为塑料土工格栅加筋工程设计的参考塑料土工格栅是一种常用的土工合成材料，因其性质稳定、强度高、韧性好、与土颗粒间摩擦作用强等优点目前已广泛应用于各类加筋土工程中。 这几年中，80型格栅用量最多，50型格栅次之，低强度型的用量再次之，而高强度的型号相对较少。由图5可知，低强度的25型塑料土工格栅，1999年就占有一定的比例，002年达到最高后逐年下降，到2015年其所占比例很少;低强度的35型塑料土工格栅，1999年占有一定的比例，2001年达到最高后逐年下降，到2005年其所占比例很少;中等强度的50型塑料土工格栅

为了分析拉伸速率对塑料土工格栅拉伸性能的影响，笔者进行了不同拉伸速率和条件下的塑料土工格栅拉伸试验.试验采用单肋条试验方法。在恒温条件下进行.试验结果表明，土工格栅的拉伸强度和割线模量随拉伸速率的降低而减小，峰值应变随拉伸速率的降低而增大，因此、拉伸速率大小对土工格栅的拉伸性能具有一定的影响.当拉伸速率固定时,2%}5%和10%应变、峰值应变对应的拉伸强度依次增大，而拉伸模量却依次减小.如图所示，图中、实线部分为取L= 4mn处的拉拔力作为设计拉拔力的强度包线，虚线部分为极限拉拔力的强度包线:试验得出的不同种类填料和不同塑料格栅之间的强度指标如表4所示，其中砂砾料强度指标中，括号内为设计强度指标、括号外为极限拉拔强度指标，粘土与塑料格栅间接触面抗剪强度很低，以粘土为填料不能提供足够的锚固力尤其是对于拉拔力较大的塑料格栅及孔压未能充分消散的情况二其中.以粘土为填料进行直剪试验。结果表明:粘土与塑料格栅格栅间界面的剪切强度一般很低:砂砾料中的拉拔曲线呈台阶状，摩擦角不是常数:拉拔强度指标和直剪强度指标的适用情况不同。这些可以作为塑料土工格栅加筋工程设计的参考塑料土工格栅是一种常用的土工合成材料，因其性质稳定、强度高、韧性好、与土颗粒间摩擦作用强等优点目前已广泛应用于各类加筋土工程中。

并且认为这种工地现场试验更符合土工格栅实际受力情况。参考文献通过室内试验得到如下认识:由于使用不同夹具系统，一个名义荷载为220KN/m产品竟会出现小到63KN/m，大到268kn/m的不同试验结果。考虑到加筋土工程设计时均取1延米的技术参数进行计算，因此土工格栅试样取1m宽进行拉伸试验是比较合适的，也可免去用难以准确的尺寸效应外推修正方法。

如果简单地设似乱聚力来自纵横肋摩擦，而黏聚力来自横肋阻隔（实际上这两种作用存在相互影响)，当含水量小时，压实度低，因此横肋的阻抗作用小;随着含水量的增加，压实度的增加致使横肋阻隔作用越来越大，从而似黏聚力增大，而由于摩擦作用随含水量增加而降低，因此似厚擦因数也随之减小。针对排水砂垫层双向塑料格栅加筋工况，着重研究砂土.双向塑料土工格栅之间的界面特性，分析填料相对密度、垂直应力、拉拔速率对界面强度的影响，同时辅助一定数量的砂土·单向格栅试验。对比分析单、双向塑料土工格栅在砂土中的加筋，为了对比分析单、双向塑料脱岗塑料格栅在黏性土填料中的加筋效果和不同作用机制，进行了一组黏性土——双向格栅拉拔试验，控制填料压实度，试验得到二者的关系曲线。

当然还不能排除会因室温，拉伸速率，夹具可靠性，试件尺寸、计算方法等对试验结果的影响。因此要按上述确定屈服点的方法还存在各种各样的现实困难。而在“高分子物理”中也没有能具体涉及到这个问题。随着塑料土工格栅的有关应用和产品及试验的规范，标准，规程的制订又命名这个问题变成了热点难点急待妥善解决。在生产过程中产生的不合格品〔包括检验不合格的原料、半成品和过程产品及产成品等);以及加工工序产生的边角料废料，设专人及时收集，运送到物资回收部门进行处理，实现物资的综合利用，不会对周围环境造成影响。拟建项目产生的各种固体废物的处理措施立足于该单双向塑料土工格栅项目废物的综合利用，以及与外单位的合作综合利用或委托处置，操作比较简单没有技术上的问题，因此是可行的。