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管道支吊架是火电厂管道系统的组成部分 是管
道系统的重要承载部件 其工作状态正常与否直接影
响到电厂管道能否安全可靠地运行。无论是电厂新装
机组 还是已运行多年的老机组 都会出现管道支吊架
实际工作状态偏离理论设计状态的现象 严重时会造
成支吊架状态异常甚至完全失效。
尤其是对输送高温高压蒸汽介质的电厂主蒸汽管
道和再热蒸汽管道 由于管线较长 管道两端的落差很
大 管道两端除了与锅炉和汽轮机设备连接外 中间部
分完全通过各种功能支吊架的有效作用来确保管道处
于设计状态 从而使整个管系对支吊架高度依赖;一旦
支吊架的工作状态出现异常 会对整个管道系统的可
靠运行带来重大隐患 进而影响到整个电厂的安全运
行。然而 目前许多发电企业对管道支吊架状态异常造
成的危害尚未引起足够的重视 极易给电厂的运行带
来安全隐患。
支吊架在管道系统中的作用
在管道系统中 支吊架的作用在于合理的承受管
道的静荷载、动荷载和偶然荷载;合理约束管道的位
移;保证在各种工况下管道应力均在允许范围内;满足
管道所连设备对接口推力(力矩)的限制要求;增加管
道系统的稳定性 防止管道振动。
承受管道荷载i}}
承受管道荷载是支吊架的基本功能 概括起来 管
道支吊架承受的荷载主要包括:1)管子、阀门、管件和
保温结构的重力;2)支吊架零部件自重;3)管道所输送
介质的重力;4)蒸汽管道水压试验或管道清洗时的介
质重力;5)管道上柔性元件(如波纹管补偿器、金属软
管等)的内部压力所产生的作用力;6)支吊架约束管道
位移(包括热胀、冷紧和端点附加位移)所承受的约束
反力、力矩和弹簧支吊架转移荷载;7)管道位移时在活
动支吊架上引起的摩擦力;8)室外管道的风雪荷载;9)
正常运行时由于种种原因产生的管道振动力;10)管内
流体动量突变(如水锤)引起的瞬态作用力;11)流体排
放时产生的反作用力;12)地震引起的荷载。
.2合理约束管道位移
电厂管道从安装、运行到停机检修 会出现多种工
况 如冷态工况、热态工况和各种暂态工况(阀门瞬间
启闭工况、安全阀动作工况等) 工况的变化往往会引
起管线的位置发生变化。为确保管道整体运行的安全
性、稳定性和可靠性 必须对管道某些支吊点处的特定
方向的位移加以约束和限制 如用刚性吊架来约束管
道在吊点处的垂直位移 用导向支架来约束管道在支
点处的横向位移 用固定支架来完全约束管道在支点
处的各方向线位移和角位移等。对管道限位位置、限位
方向的设定以及支吊架的选型通过设计计算确定。
1 .3满足管道应力要求
管道运行中受力情况比较复杂 管道支吊架在设
计状态下应确保计算工况的管道应力在允许范围之
内 即管道在内压、自重、和其他外载作用下所产生的
一次应力以及在热胀、冷缩及位移受约束时所产生的
二次应力均应满足管道应力计算条件。
1.4满足设备推力和力矩要求
管道两端往往与设备或联箱连接 管道运行工况
4结语
综上所述 支吊架在电厂管道系统中的作用至关
重要 其工作状态出现异常 会对电厂的运行带来安全
隐患 这就要求火力发电企业提高对管道支吊架的重
视程度 将支吊架的维护调整纳人电厂检修工作范围
加强对支吊架的监督检查 确保支吊架在冷热态条件
下均处于正常、有效状态 保证电厂安全可靠地运行。
管道支吊装置是炉外管道系统的重要组成部分 起养承受管
道重量、限制管道位移和控制管道振动的重要作用。支吊架的配
置(状态、荷载、类型、位置)将直接影响管系的应力分布和大小
其性能和状态的好坏、承载是否合理都直接影响管道的使用寿命
及安全运行。
根据电力行业标准《火力发电厂汽水管道与支吊架维修调整
导则》DL/T 616-2006的规定 主蒸汽管道、高低温再热蒸汽管道、
低温再热蒸汽管道、高压给水管道等重要管道投运后以及以后每
次大修时 应对管道和所有支吊架的管部、根部、连接件、弹簧
组件·减振器与阻尼器进行一次检查与调整。fi,zl
某电厂#3炉为2X300 MW煤研石低质煤发电机组 锅炉为东
方锅炉集团股份有限公司生产的DG 1025/17.45-II16型流化床锅
炉。其低过至屏过管道运行以来支吊架存在超限、失载等问题
存在严重安全隐患。因此 为进一步了解#3炉低过至屏过管道支
吊架的工作状态 改善支吊架的不合理承载状祝确保机组的长
期安全运行 对低过至屏过管道支吊架进行全而检查与调整。
1支吊架检查与调整
支吊架状态检验与调整工作主要包括以下四方而的内容:首
先是资料审查 根据设计资料 逐一对支吊架进行检查 检验各
弹簧吊架、恒力吊架的型号、工作参数等是否与设计相符;其次
检验支吊架木身 检查弹簧内部结构是否存在卜死及吊架是否过
载或松弛、紧固螺栓的受力情I'll,'、恒力吊架的指示刻度、支吊架
的偏斜情I'll,'、减振器抗振力与液压阻尼器行程分配等情祝 记录
冷、热态时指针位置及热位移变化情i5} 并由此判定支吊架运行
现状;第三 根据管道的设计参数和基木布置 对管系应力进行
校核计算 得出支吊架荷重分配、选型、吊点热位移及管系的应
力状态;最后 综合分析设计资料及支吊架检验情/} 根据管系
应力校核计算结果 制定支吊架调整方案。
1.1低过至屏过管道支吊架状态检查
通过资料审查 查阅#3炉低过至屏过管道图纸 记录各类支
吊架的型号和参数、了解运行工i5}等 绘制了支吊架系统布置示
意图见图1。低过至屏过管道共配置支吊架14组 其中弹簧支吊
架6组分别是H03, H04, H07, H12, H15, H16;恒力吊架8
组分别是HO1, H02, HOS, H06, H13, H14, H17, H18o
根据资料审查结果 利用#3炉大小修期间对低过至屏过管道
冷热态工作状i5}进行检查和记录 并根据冷热态管道支吊架位移
指示进行对比 分析管道吊点热位移情i5}。共发现低过至屏过管
道所有支吊架中有7组支吊架存在问题 占该管道14组支吊架的
比例为50。其存在的主要问题如下:
(1)H04, H15吊架欠载 弹簧支吊架承载不合理。
(2)H07吊架过载 弹簧支吊架承载不合理。
(3)H05, H06, H13, H14恒力吊架位移指针卜死于极限位置。
图1低过至屏过管道支吊架布置示意图
Fig.l Low steam-water pipes over to screen layout diagram
1.2低过至屏过管道支吊架调整
一般情I'll,'下 可以按原设计提供对管道支吊架进行检查与调
整 不需要对管道的应力进行重新校核 但如果管道附件变更较
大 如更换不同单重的管道、管道系统增减阀门、改变管道布置、
更换与原保温材料重量相差10%的保温、改变管道支吊架的类
型 则应重新对管道进行应力分析 对管道支吊架进行必要的更
好或调整。[3]
从实际的检查知道 低过至屏过管道实际状态与设计无重大
改变 因此直接按原设计参数进行调整。木文综合分析设计资料
及支吊架检查情/} 做出如下调整措施。如表1所示。
经过以上调整措施 #3炉重新启动止常运行后 对低过至屏
过管道支吊架进行了全而热态复查。复查结果表明 经调整后支
吊架状态得到了明显改善 支吊架承载止常 达到了项目预期目
的。
2结论
支吊架整改前 #3炉低过至屏过管道支吊架多处状态异常
严重影响设备的长期安全运行。通过对#3炉低过至屏过管道支吊
架运行现状进行检查和综合分析 提出了管道支吊架调整方案
并依此方案进行了整改。整改后检查结果表明 支吊架承载及热
位移基木达到或接近设计值 运行状态得到了明显改善 达到了
预期整改的目的 能够满足机组及管道安全运行需要。
表1 #3炉低过至屏过管道支吊架状态检验与调整措施
Tab.l The check and adiustment scheme of the low temperature
erheater to platen sunerheater nine's
orts and han
of #3 boiler
序号
支吊架编号
支吊架(或弹簧)型号
载荷/N
安装
工作
状态描述
调整措施
HO1
一18153
一18153
状态正常
无需调整
H02
道力吊架
LHB30
道力吊架
PHC43 100 S
单拉杆弹簧吊架
TD60C21
单拉杆弹簧吊架
TD 120C18
道力吊架
PHD33 80X
道力吊架
PHD42-100
单拉杆弹簧吊架
TD 120D 12
单拉杆弹簧吊架
TD 120D 12
道力吊架
PHD42-100
道力吊架
PHD33 80X
单拉杆弹簧吊架
TD 120C18
单拉杆弹簧吊架
TD60C21
道力吊架
PHC43 100 S
道力吊架
T,HR30
-48210
-48210
状态正常
无需调整
H03
-RR599
-73557
状态正常
无需调整
H04
-40633
-47638
欠压缩
收紧花兰螺丝将弹簧
调整至设计冷态位置
HOS
-28040
-28040
卡死
HOl
45270
45270
卡死
H07
-7058
-8741
过载
更换 调整花兰螺丝 使
吊架指针位于10%位置
更换 调整花兰螺丝 使
吊架指针位于10%位置
更换 调整花兰螺丝 使
吊架指针位于设计冷态位置
H12
-7058
-8741
状态正常
无需调整
H 13
-45270
-45270
卡死
H14
-28040
-28040
卡死
更换 调整花兰螺丝 使
吊架指针位于10%位置
更换 调整花兰螺丝 使
吊架指针位于10%位置
H15
-40633
-47633
欠载
收紧花兰螺丝将弹簧
调整至设计冷态位置
Hll
-RR599
-73557
状态正常
无需调整
H17
-48210
-48210
状态正常
无需调整
H 18
一18153
一18153
状态正常
无需调整
摘要:随着.胃J参数、人容量机组的逐步增多.机组冷态、热态、启停阶段对支. }l架的要求越来越.胃J.支. }l架偏
装形式的正确性对机组安全可靠稳定运行有着越来越重要的作用文章介绍了电)一汽水管道支. }l架偏装的
根部偏装、管部偏装、组合偏装等二种型式.分析了齐种型式的不同特点
关键词:支. }l架;偏装;蒸汽管道
中图分类号:TM621.72文献标识码:B
1引言
根据《火力发电)‘汽水管道设计技术规定》
在任何工况下管道吊架拉杆可活动部分与垂线的
夹角.刚性吊架不得大J-- 3}.弹性吊架不得大J
4}.当上述要求不能满足时 应偏装或装设滚动装
置。
支吊架偏装是为了减少山J飞热位移引起的对
管道水平方向的附加力 在安装时使支吊点与着
力点在一维或者二维坐标上具有适当的偏差位
使得支吊架在热态时处J飞较佳的受力状态。偏装
就是为了解决支吊架运行中随热位移方向拉杆角
度偏大的问题。
如果管道热位移较大而不采用偏装 则支吊
架热态时严重倾斜会导致吊架在水平方向受力过
大过J飞集中而使弹簧、拉杆、附件等发生疲劳变
形 同时拉杆在垂自_方向承载不足;在水平方向上
产生一个附加力.对管道端点、设备接川句接造成
力和力矩超过允许位.不利J飞管系或设备的正常
安全运行。
根部相对管部在水平而内的计算偏装位为:
冷位移(矢量>}1/2热位移(矢量)。
正确应用偏装型式对机组安全运行有着极其
重要的作用。
2电厂汽水管道支吊架偏装的分类
电)‘汽水管道支吊架偏装共分为二种型式:
根部偏装、管部偏装、组合偏装。
(1)根部偏装
支吊架根部偏装型式如图1所小。根部偏装
就是在保证管部不动的前提下对生根点进行一个
一土建梁
铁
夕管道
Bl
图1义吊架根部偏装刑式
和热位移方向一致的安
装偏差。图1中A表;s
偏装前支吊架根部位
置;A1表;s根部偏装后
生根点的位置;B表小
冷态时管部位置;B1表
小热态时管部的位置;a
表小偏装前拉杆的倾斜
角;b表;:根部偏装后拉杆的倾斜角;f表;:热态
时管道的热位移当量 其偏装位一冷位移(矢量)
X1/2热位移(矢量> ^ 1/2热位移(矢量)一f/ 2.
最终达到实际拉杆。偏移角b小J-.不进行偏装的
支吊架拉杆偏移角a0
(2管部偏装
支吊架管部偏装型式如图2所小。管部偏装
就是在保证支吊架生根部分不动的前提下对管部
进行一个和热位移方向相反的安装偏差。图2中
A表;s偏装前支吊架管部位置;A1表;s管部偏
装后的位置;B表;s偏装前管部热位移后位置;B1
表小偏装后热态时管部位置;a表小偏装前拉杆
的倾斜角;b表;:根部偏装后拉杆的倾斜角;f表
习、热态时管道的热位移当量 其偏装位一一{冷位
移(矢量>} 1/2热位移(矢量)}。最终达到实际
拉杆偏移角b小J飞不土建梁_
进行偏装的支吊架拉
杆偏移角a0
(3 >组合偏装
支吊架组合偏装
型式就是分别选择不
同的偏装方式进行偏
装;即X方向选择管Ixl 2
埋铁
管道
义吊架竹部偏装刑式
部偏装 Y方向选择根部偏装;或者X方向选择
根部偏装 Y方向选择管部偏装;最终是拉杆的倾
斜角都达到采用纯根部偏装或者纯管部偏装的数
千ICI.。
大多数设计院在设计汽水管道支吊架的时
候 一般都采用《火力发电)‘汽水管道支吊架设计
手册》西1匕电力设计院1983年版及其软件 如表
1所小计算结果显小软件默认的偏装方式为根部
偏装(因偏装量和热位移方向一致目_热位移符合
训一算公式的要求)。
表1印度BALC()扩建1 200 MW燃煤
电站项」I-:蒸汽管道支.'Ii架偏装数据
位移较大的方向)管部偏装 而X方向仍旧采用
根部偏装则能顺利解决管道实际生根位置超出预
埋件范围的情况 并目_川页着管道的方向的管部偏
装也比较容易实现。此时表1中的一52.5 mm
偏装量应改为52.5 mm.并A_注明Y方向管部偏
装。
┌───────┬─────┐
│热位移/mm │偏装量/mm │
├─┬──┬──┼─┬───┤
│X │Y │Z │X │Y │
├─┼──┼──┼─┼───┤
│76│125 │133 │41│52.5 │
└─┴──┴──┴─┴───┘
3支吊架偏装在工程中的应用实例分析
表1节选自山东电力工程咨询院设计印度
BALCO扩建1200M W燃煤电站项目主蒸汽管道
支吊架明细表1中的第11号恒力弹簧吊架(卷册
代号373一F2311S一J0902-OS ) o
其管道走向沿着Y方向 Y方向的热位移的
绝对位大J飞X方向的热位移的绝对位.设计人员
按照《火力发电)‘汽水管道支吊架设计手册》西1匕
电力设计院1983年版及其软件选择对11号吊架
在X和Y方向均进行根部偏装并目_保持管部不
变 图3为根部偏装小意图 括号内数位为偏装后
的实际数位。采用纯根部偏装会使管道实际的根
部距离预埋件(预埋铁)中心线距离偏大 如果埋
件实际而积偏小的情况下就有可能出现实际生根
部超出预埋件范围 导致生根埋件失去作用。此
时如果能改为Y方向驯页着管道走向方向 即热
图3印度BA LCO扩建1 200 M W燃煤电站
项}Ii蒸汽竹道义吊架根部偏装小意图
实际应用中应根据管道实际情况区别使用组
合偏装 使管道热态时达到最合理的状态。具体
角I=决方法如下:
C1 )此时管道沿X方向布置 热位移及偏装
见表20
(2)此时管道沿Y方向布置 热位移及偏装
见表30
<3)若a} 45。此时管道主要倾向J沿Y方向
布置.热位移及偏装见表40
<4)若a} 45。此时管道主要倾向J沿Y方向
表2管道沿X方向布置的热位移及偏装
┌────────┬────────┬──────────┬──────────┬──────────┬──────────┐
│Xl}l句热位移/mm │Y Ji}句热位移/mm│原X J}一向偏装量/mm │原Y J}一向偏装量/mm │现X J}一向偏装量/mm │现Y J}一向偏装量/mm │
├────────┼────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┤
│loz │80 │s1(布民L71J偏装) │4o c fiP Ah偏装) │51(竹部偏装) │4o c fiP Ah偏装) │
└────────┴────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┘
表3管道沿Y方向布置的热位移及偏装
┌────────┬────────┬──────────┬──────────┬──────────┬──────────┐
│Xl}l句热位移/mm │Y Ji}句热位移/mm│原X J}一向偏装量/mm │原Y J}一向偏装量/mm │现X J}一向偏装量/mm │现Y J}一向偏装量/mm │
├────────┼────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┤
│86 │120 │43 ( fiP Ah偏装) │60 ( fiP A}i偏装) │43 (fiP Ah偏装) │60(竹部偏装) │
└────────┴────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┘
表4偏移角人」飞4了时管道沿Y方向布置的热位移及偏装
┌────────┬────────┬──────────┬──────────┬──────────┬──────────┐
│Xl}l句热位移/mm │Y Ji}句热位移/mm│原X J}一向偏装量/mm │原Y J}一向偏装量/mm │现X J}一向偏装量/mm │现Y J}一向偏装量/mm │
├────────┼────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┤
│110 │120 │55(布民L71J偏装) │60 ( }} L71J偏装) │55(布民L71J偏装) │60(竹部偏装) │
└────────┴────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┘
表5偏移角小J -- 4了时管道沿Y方向布置的热位移及偏装
┌────────┬────────┬──────────┬──────────┬──────────┬──────────┐
│Xl}l句热位移/mm │Y Ji}句热位移/mm│原X J}一向偏装量/mm │原Y J}一向偏装量/mm │现X J}一向偏装量/mm │现Y J}一向偏装量/mm │
├────────┼────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┤
│120 │110 │60 ( fiP A}i偏装) │55(布民L71J偏装) │60(竹部偏装) │55(布民L71J偏装) │
└────────┴────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┘
布置.热位移及偏装见表so
(5)若a= 45。此时管道主要倾向J沿Y方向
布置 偏装时候可以任意选择X或Y根部偏装
其余一个方向管部偏装。
图4所;s为印度BA LCO扩建1 200 MW燃
煤电站项目主蒸汽管道支吊架第11号恒力弹簧
吊架的四种不同组合偏装型式 图中C1,D1表;s
偏装后拉杆实际形状。根据上述情况分析建议采
用第二种组合安装型式 即X根部偏装 Y管部
偏装。达到最佳运行方式需要。
埋)o. , ,i},o.. ,cu ,
(a)根部偏装(b)组合偏装((o)管部偏装(d)组合偏装
图4 4利 不同组台偏装刑式
4结语
综上所述 支吊架偏装共分为二种不同的型
式 各种型式均有不同特点:
(1 >管部偏装对预埋件的使用效果最佳 但是
在实际安装过程中不容易使XY两个方向均使用
管部偏装。
(2)根部偏装最容易实现 但对预埋件的受力
最为不利 生根点有可能超出埋件的最大范围。
(3)采用组合偏装效果是最好的:在支吊架所
在管段为走向为X方向时候 此时X方向热位移
一般大J飞Y方向的热位移.所以应选择X方向管
部偏装 Y方向根部偏装;在支吊架所在管段为走
向为Y方向时候.此时Y方向热位移一般大J-- X
方向热位移应选择Y方向管部偏装 X方向根部
偏装。
一般情况下 在进行管道支吊架弹簧选
择计算前 要事先确定弹簧类别(即确定弹
簧最大允许压缩值}m。二)和串联数量n',
经计算选定弹簧后 再最后验算它能否满足
荷重变化率C值的要求 如C值不能满足
时 则需重新进行选择计算。这种选择方法
需要有一定的经验 否则选择计算可能要多
次返工。
下面先对支吊架弹簧的工作荷重和允许
热位移值的适用范围进行分析 然后介绍弹
簧的另一种选择方法.
1.支吊架弹赞的技术要求
管道支吊架弹簧在其工作全过程中(即
管道从冷态至热态范围) 应满足以下要求.
(1)弹簧在管道热态工作的荷重 应等
于支吊架的设计工作荷重(PgZ).
(2)在任何情况下 弹簧的压缩值应在
几 。二至}mi。之间;几m。二为弹簧的允许最
大压缩值 }m。二=0.7}c . }b为弹簧极
限压缩值(即压死时的压缩值)。}m1。为弹
簧最小允许压缩值 几min=0"3}b=0.428
}m。二。与Amax和}mi。相对应的弹簧荷重
为Pmax和Pmin} Pma:为弹簧最大允许使
用荷重 Pmi。为弹簧最小允许使用荷重
Pm、。=0 .428Pma、。
(3)弹簧工作过程的荷重变化率C.按
“火力发电厂汽水管道设计技术规定”(编者
按:该规定正在修订中 弹簧系列及C值可
能有修改 本文暂仍按原规定C=0.35考虑)
应等于或小于0.35 即:
。4P IPB 一Pa:{/。。
心=于‘---一-一一一二布尸一—泛女:U JO
厂9Z厂‘:
式中:Pgz—设计工作荷童;
P,:—安装荷重.
Pm:二
0.7
X 0. 3=0. 428Pm:二 P、为极限荷
2.文吊如即倪哟工作神宜抢圈
弹簧在管道热态工作时:
/} g 一Pgs·声(1)
式中:久.:—与Pg:相对应的压缩值;
P'—弹簧刚度(公斤/毫米).
支吊点向上热位移时 工作荷重和安装
荷重的关系为:
P,:=Pg:+dP=Pg:+C·Pg:
=(1+C)·Paz(2)
dP为热位移前后的荷重变化量(绝对
值) 因为推导的是工作荷重适用范围计算
式 故dP取极限值 即」P=C·Pgt, C
暂取0.35e
安装压缩值与设计工作荷重的关系 由
(2)式得:
重.
于是 向上热位移时 弹簧设计工作荷
重适用范围为:
0 .74Pm。二~U.428Pm,、
对X点 工作荷重为Pm:二。
对H点 将}mi。代入(5)式得:
Pg:
凡m 。·
I一C
P’。1
一~rm‘“’卜C
一。·4zsPm,·x-1瑞.35
二0 .658Pm。二
久。:
二立+C).
P'
Pe,
(3)
支吊点向下热位移时 工作荷重和安装
荷重的关系为:
P,==Pg:一dP二Pa:一C·Pa,
=(l一C)·Ps,(4)
安装压缩值与设计工作荷重的关系 由
(4)式得:
于是 向下热位移时 弹簧设计工作荷
重适用范围为:
Pm。二~0 .G58Pm a、
可以看出 弹簧工作荷重适用范困.取
决于Pmax. C和热位移方fpJ e
3.支吊架弹赞的允许热位移范围
当向上热位移时 弹簧允许热位移值
〔JY〕为:
〔JY]=几.:一几::=
i+C
P
Pg:
一尸
1 工P
Pg:
人.:
(t一C)
P护
Pg:
(5)
代入上式 则
以上(1), (3), (5):各式的参数关系
表示在图1中.由于弹簧工作时受允许压缩
值和允许荷重范围的限制 当向上热位移
时 弹簧工作区域为S-L-A-C-S;当向
“{:热位移时 工作区域为X}H-B-D-X(见
图1).
一P8:·1P'·
将P 二尸 、
几。。、
}4Y〕二几。。、·
。P。:
L2.二二之~
犷m:x
将Pg。二o.74Pmax
分别代入(6)式 则
(G)
Pm,、
CdY]ma、二0 .259
Pe:== 0 .428
几m。X
对S点 将几m:二代人(3)式得:
D_}m:二·P'_Pm.二
1..一-一~- 一二;-一二二~--二‘共三
1十C; 1+U
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即 向上热位移时的弹簧允许热位移值
范围为:
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当支吊改向下热位移时 允许热位移为:
对L点 工作荷重为F}}。二0. }P。二
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1名称
转载型节能支吊架(Roprint save energy sup
port) 简称RSES
2定义
凡将管道负载部分或全部跳过保温(冷)层或由
高强度保温(冷)材料转载到支吊架的结构上 均称
转载型通俗称“先保温后装支吊架”
3技术领域
( 1)对能承受载负的保温(冷)材料 转载到支
吊架结构上 属材料科学领域对转载后支吊架本身
能经受的载负而引起的变形倒过来破坏保温(冷)材
料的防变形装置属机械领域
( 2)对跳过保温(冷)材料直接传到支吊架上的
装置纯属机械技术领域其中防变形装置相同于上
述1
4现有技术
对于支吊架保温 目前国内外都是先装支吊架
后保温 而国内大多企业的现况甚至装好支吊架后
再不保温 呈裸管状态本课题转载型结构 纯属国
际首创(具有国际专利性质飞
5发明目的
以往要先保温后装支吊架的想法认为非常困
难 因为没有高强低导的保温材料 鉴于时代前进
以火电为例 60万kW机组的主汽管为H45'}
103 管道重为900kg /m 一只支吊架要承重近20t
予计在21世纪初 我国将按装90万kW以上机组
支吊架负载越来越大从材料上分析 强度容重与导
热本身就是一对矛盾 当前的科技 对此已近饱和
点 目前中低压参数管道 尚可用材料来转载 高参
数的大机组管道 就只能用机械转载方法解冼由于
受到我国第一台双水内冷转子的启发 研制发明了
本课题的内容
转载型节能支吊架技术虽然不高 但特征明确
构思简单 手段巧妙 制作方便 成本低廉 操作简
单
( 1)节能降本
( 2)提高经济效益
(3)加强安全
( 4)防止热污染 改善环保
7发明效果
( 1)省汇节资:以电力为例 从50年代开始 高
温电站的高温管道全部进口(至目前未变) 支吊架
的帖肉部件材料都是从管道上割取加工制作(要同
种耐高温材料) 以本发明来替代 有93'l0以上可用
普通钢栋此外合金钢的加工与普通钢材的加工制
作上还可以节省投资5 0'Io左态
( 2)节能降本:采用本专利后 相对不保温的支
吊架其热能可节省9(j%以上以火电石洞口一厂或
外高桥电厂(}C 30万kW机组)为例 每年能节省
1800t常规煤 如能在全国大型火电厂推广 单电力
行业就可为国家增产一个大型煤矶
( 3)安全与环保:以电力为例 通常停机停炉不
停管道 支吊架呈裸状态 机炉大 小修极容易引起
烫伤事故采用本方法可以根本解决这些问题
