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，短少支架 二次应力超支，管道柔性不行或三通需加强 冷态位移过大，短少支架 热态水平位移过大，短少固定点或 Π 型 机器设备受力过大，管道柔性不行 固定、限位支架水平受力过大，固定、限位支架方位不妥或管道柔 5. 编制核算书，向有关专业提交剖析核算成果 编制核算书， 1) 核算书内容 (1) (2) (3) 一次应力校核内容 二次应力校核内容 束缚点包含固定点、支吊点、限位导向点和位移点冷态、热态受力 39 (4) (5) (6) (7) 各节点的冷态、热态位移 绷簧支吊架和胀大节的类型等有关信息 离心泵、紧缩机和汽轮机的受力校核成果 经剖析结尾断定的管道三维立体图，包含支吊架方位、办法、胀大 节方位等信息 2) 向有关专业提交剖析核算成果 (1) (2) (3) 数据 (4) 6. 将往复紧缩机管道安置及支架设置提交紧缩机制作厂承认 何谓一次应力， 何谓二次应力？别离有哪些荷载发作？这两种应力各有 何谓一次应力， 何谓二次应力？别离有哪些荷载发作？ 向配管专业提交管道应力剖析核算书，核算书不供应给甲方 向设备专业提交设备需承认的设备受力 假如支撑点、限位点、导向点的荷载较大，应向布局专业提交荷载 何特色？ 何特色？ 答：一次应力是指因为外加荷载，如压力或重力等的效果发作的应力。 一次应力的特色是：它满意与外加荷载的平衡联系，随外加荷载的添加而增 加，且无自限性，当其值超越资料的屈从极限时，管道将发作塑性变形而损坏。 二次应力是因为管道变形遭到束缚而发作的应力，它不直接与外力平衡，二 次应力的特色是具有自限性， 当管道有些屈从和发作小量变形时应力就能下降下 来。 二次应力过大时， 将使管道发作疲惫损坏。 在管道中， 二次应力通常由热胀、 冷缩和端点位移致使。 7. 通常来说，管道上哪些点的应力对比大？为何？ 通常来说，管道上哪些点的应力对比大？为何？ 40 答：通常来说，管道上三通和弯管处的应力对比大。因为，与直管对比，三 通和弯管处的应力增强系数对比大。 8. 的需求，汽轮机管口受力应满意啥需求？ 依据 NEMA SM23 的需求，汽轮机管口受力应满意啥需求？ 答：NEMA SM23 对汽轮机管口受力的束缚如下： 界说机轴方向为 X 方向，铅垂向上方向为+Y，汽轮机各管口受力有必要满意下 列各项需求； (l)效果于任一管口上的合力及合力矩应满意以下需求： 0.9144FR＋MR≤26.689De 式中 De――当量直径，mm；当管口公称直径不大于 200 时，De=管口公称直径； 当管口公称直径大于 200 时，De=(管口公称直径+400)/3； FR――单个管口上的合力，当接收选用无束缚胀大节时应包含压力发作的作 用力(凝汽式汽轮机笔直向下出口可不思考胀大节内压推力)，N； MR――单个管口上的合力矩，N•m。 FR = (Fx2＋Fy2＋Fz2)1/2 MR = (Mx2＋My2＋Mz2)1/2 式中 Fx、Fy、Fz――单个管口上 X、Y、Z 方向的效果力，N； Mx、My、Mz――单个管口上 X、Y、Z 方向的力矩，Nm。 (2)进汽口、抽汽口和排汽口上的力和力矩组成到排汽口中心处的合力及合力 矩应满意以下两个条件： 41 1)合力和合力矩应满意以下条件： 0.6096 Fc＋MC ≤13.345DC 其间： Fc――进汽口、抽汽口和排汽口的合力，N； Mc――进汽口、抽汽口和排汽口的力与力矩组成到排汽口中心处的合力矩， N•m； Dc――按公称直径核算得到的各管口面积之和的当量直径，mm。 当各管口面积之和折组成圆形的折算直径不大于 230mm 时，Dc =折算直径； 当各管口面积之和折组成圆形的折算直径大于 230mm 时，Dc =(折算直径 +460)/3。 2) FC 和 MC 在 X、Y、Z 三个方向的分力和分力矩应满意以下条件： |Fcx| ≤8.756Dc |Fcy| ≤21.891Dc |Fcz| ≤17.513Dc 式中 Fcx、Fcy、Fcz―― Fc 在 X、Y、Z 方向上的分力，N； Mcx、MCy、Mcz――MC 在 X、Y、Z 方向上的分力矩，N•m。 (3)关于具有向下排汽口的凝汽式汽轮机，其排气口设备元束缚胀大节时，允 许存在由压力致使的附加力(此附加力笔直于排出口法兰面并效果于中心)。关于 此种汽轮机，在进行(1)、(2)两项校核进程中，核算排汽口上的笔直分力时不包 括压力荷载。 |Fcx| ≤13.345Dc |Fcy| ≤6.672Dc |Fcz| ≤6.672Dc 42 关于具有向下排汽口的凝汽式汽轮机，还应进行如下校核： 一同思考压力荷载和其它荷载时，假如效果于排汽口的笔直分力不超出排汽 口面积的 0.1069 倍，则以为压力荷载在排汽口致使的效果力是答应的。力的单 位为 N，面积单位为 mm2。 9. 对高温管道，用较厚的管子替代较薄的管子时，应注意啥疑问？ 对高温管道，用较厚的管子替代较薄的管子时，应注意啥疑问？ 答：管子壁厚的添加提高了管道的刚度，添加了管壁截面积和自重，因而必 须对管道的柔性进行剖析，以校核固定点、设备管口和各支吊架的载荷，还应校 核绷簧支吊架的类型是不是适宜。 10. 塔顶部管口的热胀大量 初位移)应怎么断定？ 塔顶部管口的热胀大量(初位移 应怎么断定 初位移 应怎么断定？ 答：塔顶部管口可分三类处置，即封头中心管口、封头斜插管口和上部简体 径向管口，管口的热胀大量别离按下列办法断定： (1)封头中心管口热胀大量的核算 封头中心管口只需一个方向的热胀大，即笔直方向，思考到从塔固定点至封 头中心管口之间能够存在操作温度和原料的改动，故总胀大量按下式核算： Y =Llαl(tl－t0)＋L2α2 (t2－t0)＋……＋Liαi(ti－ t0) ――（5－1） 式中 Y――塔顶管口总的热胀大量，cm； Li――塔固定点至封头中心管口之间因温度和原料改动的分段长度，m； Αi――线胀大系数，由 20℃至 ti℃的每米温升 1℃时的均匀线胀大量， cm/m•℃； 43 Ti――各段的操作温度，℃； To――设备温度，通常取 20℃。 (2)封头斜插管口热胀大量的核算 封头斜插管口有两个方向的热胀大，即笔直方向和水平方向的热胀大，笔直 方向的热胀大量核算同（5－1）式，水平方向的热胀大量按下式核算： X = Lαl(t －to) ――（5－2） 式中 X――封头斜插管口水平方向的热胀大量，cm； L――塔中心线距封头斜插管口法兰密封面中心的水平间隔，m； α1――线胀大系数， 20℃至 t℃的每米温升 1℃时的均匀线胀大量， 由 cm/m•℃； t――塔顶部的操作温度，℃； to――设备温度，通常取 20℃。 (3)上部简体径向管口热胀大量的核算 上部简体径向管口有两个方向的热胀大，即笔直方向和水平方向的热胀大， 笔直方向的热胀大量核算同式(5－1)，水平方向的热胀大量按下式核算； X = Lαl(t －to) (5－3) 式中 X――上部筒体径向管口水平方向的热胀大量，cm； L――分馏塔中心线距上部简体径向管口法兰密封面的间隔，m； 44 α1――线胀大系数，由 20℃至 t ℃的每米温升 l℃时的均匀线胀大量， cm/m•℃； t――塔上部的操作温度，℃； t0――设备温度，通常取 20℃。 11. 在管道柔性规划中，核算温度取正常操作温度，是不是总是偏于安全？ 在管道柔性规划中，

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